高強鋼焊接存在的問題及發展方向
高強鋼生產時的強化方式導致其成分較普通
鋼復雜得多，焊接時的問題也更多，比如，高強鋼
焊接時存在氫致裂紋、冷裂紋、焊接接頭的疲勞、
焊接熱影響區強度及韌性的變化等問題
[40] 。
2.2.1 氫致裂紋
高強鋼焊接時，為了滿足材料的使用要求并盡
量得到yu母材一致的力學性能，其填充金屬中的合
金元素較多，這會影響焊接時的預熱溫度，高強鋼
焊后冷卻過程也會隨之改變，其熱影響區的金屬會
比焊縫金屬更早發生奧氏體向鐵素體的轉變，從而
導致氫從熱影響區向焊縫擴散，更易在焊縫金屬中
產生氫致裂紋。P Nevasmaa 等人
[41]
研究發現，氫致
延遲裂紋在屈服強度 580~900 MPa 的高強鋼中出
現的機率遠大于 580 MPa 以下的鋼，且母材屈服強
度越高焊后氫致裂紋出現的時間越短。
2019 年張體明
[42]
等人對石油高強管線鋼X80
的焊接殘余應力及熱影響區組織差異對擴散氫的
影響進行模擬分析，發現雖然焊接殘余應力yu不均
勻的焊縫組織都會對擴散氫存在影響，但焊接殘余
應力的影響大于組織均勻性，在殘余應力**高的焊
縫中心，擴散氫的濃度約是不考慮焊接殘余應力影
響時的 2.7 倍。因此，焊接殘余應力是擴散氫富集
的重要影響因素，而擴散氫富集將會引起構件的氫
致失效，所以在高強管道鋼焊接時要注意焊接殘余
應力的預防yu消除。
| 安鋼 |
高強卷板 |
2.75mm |
Q550C |
1B32006201 |
2021-11-14 |
|
1 |
21.48 |
1250 |
| 安鋼 |
高強卷板 |
2.75mm |
Q550C |
1956505001 |
2021-10-05 |
|
1 |
21.6 |
1250 |
| 安鋼 |
高強卷板 |
2.75mm |
Q550C |
1956505101 |
2021-10-05 |
|
1 |
21.89 |
1250 |
| 安鋼 |
高強卷板 |
2.75mm |
Q550C |
1946102401 |
2021-09-28 |
|
1 |
21.94 |
1250 |
| 安鋼 |
高強卷板 |
2.75mm |
Q550C |
1943704201 |
2021-09-28 |
|
1 |
21.79 |
1250 |
| 安鋼 |
高強卷板 |
2.75mm |
Q550C |
2411902601 |
2022-04-14 |
|
1 |
23.64 |
1500 |
| 安鋼 |
高強卷板 |
2.75mm |
Q550C |
2411902501 |
2022-04-14 |
|
1 |
23.66 |
1500 |
| 安鋼 |
高強卷板 |
3.0mm |
Q550C |
H260550351 |
2022-06-11 |
|
1 |
28.68 |
1500 |
| 安鋼 |
高強卷板 |
3.0mm |
Q550C |
H260720181 |
2022-06-11 |
|
1 |
28.74 |
1500 |
滬公網安備 31011302002563號 
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